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长葛市***工业公司营业服务楼工程悬挑脚手架施工方案编制单位:中建**局第四建筑有限公司编制人:***二○一○年五月三日目录HYPERLINK\l"_Toc262999338"一、编制依据4HYPERLINK\l"_Toc262999339"二、工程概况4HYPERLINK\l"_Toc262999340"三、施工部署6HYPERLINK\l"_Toc262999341"3.1安全防护领导小组6HYPERLINK\l"_Toc262999342"3.2方案设计6HYPERLINK\l"_Toc262999343"四、脚手架工程设计材料技术指标7HYPERLINK\l"_Toc262999344"五、构造要求及技术措施7HYPERLINK\l"_Toc262999345"5.1立杆7HYPERLINK\l"_Toc262999346"5.2大横杆8HYPERLINK\l"_Toc262999349"5.3小横杆8HYPERLINK\l"_Toc262999350"5.4纵横向扫地杆9HYPERLINK\l"_Toc262999351"5.5剪刀撑9HYPERLINK\l"_Toc262999353"5.6脚手板9HYPERLINK\l"_Toc262999354"5.7连墙件10HYPERLINK\l"_Toc262999355"5.8防护设施10HYPERLINK\l"_Toc262999356"5.9脚手架与施工电梯相连的构造10HYPERLINK\l"_Toc262999357"5.10楼层卸料平台10HYPERLINK\l"_Toc262999358"5.11脚手架出入口构造10HYPERLINK\l"_Toc262999361"六、安全防护措施13HYPERLINK\l"_Toc262999362"6.1电梯井洞口防护措施13HYPERLINK\l"_Toc262999363"6.2结构临边防护措施13HYPERLINK\l"_Toc262999364"6.3楼梯间防护措施13HYPERLINK\l"_Toc262999365"6.4防雷避电措施14HYPERLINK\l"_Toc262999366"七、脚手架的搭设及拆除施工工艺14HYPERLINK\l"_Toc262999367"7.1、悬挑式脚手架搭设顺序14HYPERLINK\l"_Toc262999368"7.2、施工工艺14HYPERLINK\l"_Toc262999369"7.3落地式脚手架搭设施工工艺16HYPERLINK\l"_Toc262999370"7.4脚手架的拆除施工工艺17HYPERLINK\l"_Toc262999371"八、劳动力、周转材料及机具配备18HYPERLINK\l"_Toc262999372"8.1劳动力配备18HYPERLINK\l"_Toc262999373"8.2材料配备18HYPERLINK\l"_Toc262999374"8.3机具配备18HYPERLINK\l"_Toc262999375"九、质量保证措施18HYPERLINK\l"_Toc262999376"9.1构配件允许偏差18HYPERLINK\l"_Toc262999377"9.2脚手架搭设允许偏差及检验方法19HYPERLINK\l"_Toc262999378"9.3扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准19HYPERLINK\l"_Toc262999379"9.4、质量保证措施20HYPERLINK\l"_Toc262999380"十、安全技术措施22HYPERLINK\l"_Toc262999381"十一、附图22HYPERLINK\l"_Toc262999383"十二、型钢悬挑脚手架计算书26HYPERLINK\l"_Toc262999384"12.1参数信息:26HYPERLINK\l"_Toc262999385"12.2小横杆的计算:28HYPERLINK\l"_Toc262999386"12.3大横杆的计算:30HYPERLINK\l"_Toc262999387"12.4扣件抗滑力的计算:31HYPERLINK\l"_Toc262999388"12.5脚手架立杆荷载的计算:32HYPERLINK\l"_Toc262999389"12.6立杆的稳定性计算:34HYPERLINK\l"_Toc262999390"12.7连墙件的计算:35HYPERLINK\l"_Toc262999391"12.8悬挑梁的受力计算:37HYPERLINK\l"_Toc262999392"12.9悬挑梁的整体稳定性计算:39HYPERLINK\l"_Toc262999393"12.10拉绳的受力计算:40HYPERLINK\l"_Toc262999394"12.11拉绳的强度计算:40HYPERLINK\l"_Toc262999395"12.12锚固段与楼板连接的计算:41HYPERLINK\l"_Toc262999396"12.13脚手架配件数量匡算:43HYPERLINK\l"_Toc262999397"十三、悬挑卸料平台计算书44HYPERLINK\l"_Toc262999398"十四、转角处挑耳部分的钢梁验算49悬挑外脚手架施工方案一、编制依据1、本工程设计施工图纸及其标准图(包括设计变更、图纸会审记录、设计交底等设计文件)、工程地质kok电子竞技;2、本工程的施工组织设计3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)4、《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2001)5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)6、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)7、《建筑施工手册》(第四kok电子竞技)8、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)9、《建筑施工现场环境与卫生标准》(JGJ146-2004)10、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)11、《钢管扣件水平模板的支持系统安全技术规程》(DG/TJ08-016-2004)12、《PKPM施工安全设施设计软件》13、公司及同业以往所施工的同类工程施工经验。二、工程概况长葛市***工业公司营业服务楼工程位于长葛市魏武路与葛天大道交叉口西北角,西侧及北侧有在建筑办公楼,东侧为空地,规划为二期工程。本工程总建筑面积2万平方米,框架剪力墙结构。地下一层,地上十八层:地上1~3层为裙楼(高13.15m),4~16层为主楼(层高3.9m),17层为设备层(层高5.6m),十八层为架空层(层高为4.05m)。建筑总高度74.7m。室内外高差0.9米,本工程外部无凸出有阳台、飘窗、空调板、花池等,上下各层线条一致,立面造型规则。在建筑四角部突出围护结构600mm挑耳,其它立面全部呈长方体造型。如下平面图示:工字钢及锚拉环预埋平面图工字钢预埋间距≤1.6m大角采用如图所示采用工字钢焊接封闭钢丝绳每根工字钢设置一根,预埋拉环采用Φ20钢筋预埋与工字钢对应位置的上一层楼面内。本工程屋顶层结构顶标高60.05m,脚手架高度按61.55m考虑,(±0.000~+13.15m)采用全封闭双排外落地脚手架,脚手架落在基础开挖土方上,搭设前对基础承载力进行验算,不满足要求时应采取加固措施。+13.150m和十二层平面+44.350m设工字钢悬挑并钢丝绳斜拉。两段悬挑架之间相互独立。二次悬挑结构工字钢及平面布置与一次悬挑一致。三、施工部署3.1安全防护领导小组为确保项目部安全生产目标,项目部成立了以现场项目经理为组长的安全防护领导小组,具体分工如下:组长:姚汝杰(项目经理)负责协调工作副组长:***(项目总工)施工总指挥及技术总指导成员:程旺(项目技术员)施工材料技术质量指标检查刘振勇(安全总监)施工质量监督、验收张洪伟(施工员)施工指挥、质量检查孙炳。ò踩保┦┕そ坏、上岗教育,过程监控3.2方案设计结合本工程结构形式,脚手架施工及使用划分为两个阶段:+13.15m以下结构施工阶段,采用全封闭双排外落地脚手架,内立杆距墙350mm,立杆纵距1500mm,步距1800mm,横距900mm,连续设置剪刀撑。四层以上(包含四层,即+13.15m)采用全封闭悬挑双排外脚手架,悬挑两次,在三层屋面+13.150m和十二层平面+44.350m设工字钢悬挑并钢丝绳斜拉结构。脚手架钢管选用ф48×3.5;外挑工字钢采用I14#,总长度约为3米(楼转角为3米+挑耳宽度0.6m),其中建筑物外悬挑长度1.2m,内锚固段长度1.2m×1.5=1.8m;固定工字钢在楼面上的锚固拉环用2ф20的圆钢筋。工字钢端部采用ф14钢丝绳与建筑物约60度拉结。立杆纵向间距为1.5米,内立杆距外墙0.30m,外立杆距外墙面为1.1米,大横杆步距为1.5米,小横杆外露长度为0.1米。脚手架与建筑物的连墙杆采用钢管与墙柱相拉结的刚性拉结方式均用双扣连接,在各悬挑段18m以下部位选用两步三跨设置,在18以上部位选用两步两跨设置。外架总高度为61.55m,分二次悬挑:第一次悬挑从三层~十二层,悬挑高度31.2m;仅北侧悬挑,东、西、南三侧外架在三层屋面层直接搭设。第二次悬挑从十二层~十八层,悬挑高度31.85m(含设备层及架空层为5.6+4.05=9.65米及高出女儿墙1.5米),两段悬挑架之间相互独立。东、西、南、北立面图详见附件。四、脚手架工程设计材料技术指标外架搭设材料各项技术参数表材料名称技术指标钢管选用Φ48×3..5mm钢管国标标钢管,钢管管刷黄色防锈漆两道道,用于剪刀刀撑的钢管刷刷红白相间防锈漆,达达到醒目、美美观的要求。扣件选用标准扣件,其其扭紧力矩65kn//m2刷黄色防锈漆工字钢选用国标14#工工字钢安全网选用山东滨州巨成成化纤绳网有有限责任公司司生产的,1.8m×6m规格密目式安安全立网,其其特点是强度度高、网体轻轻、隔热通风风、透光防火火、防尘降噪噪、广泛适用用于各种建筑筑工地,特别别是高层建筑筑,可全封闭闭施工。能有有效地防止人人身、物体的的坠落伤害,防防止电焊火花花所引起的火火灾,降低噪噪音灰尘污染染,达到文明明施工、保护护环境、美化化城市的效果果。安全平网选用山东滨州巨成成化纤绳网有有限责任公司司生产的规格格:1m*6m(宽*高);目型型及网目边长长(cm)8.0*88.0安全平平网,其网重重量、外观、规规格、结构尺尺寸、抗冲击击能力、绳断断裂强力、标标识都符合国国家标准要求求。钢丝绳选用直径14mmm的钢丝绳,强强度高、自重重轻、柔韧性性好、耐冲击击,安全可靠靠,每根钢丝丝绳上下各设设3个锁扣脚手板选用280×25×55cm竹片式式脚手板,用用4mm铁丝绑绑扎到脚手架架小横杆上避雷选用Φ12钢筋将将外架与主体体结构避雷系系统焊接到一一起五、构造要求及技术措施5.1立杆全部采用单立杆,第一根立杆立在工字钢挑梁所焊的定位钢筋上,立杆高出结构栏杆至少1.5m。立杆接头除顶层顶步外,其余全部采用对接扣件连接,立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置,两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内,并且在高度方向至少错开50cm;各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3(本工程取50cm)。立杆在顶部搭接时,搭接长度不小于1m,必须等间距3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不小于100mm。5.2大横杆工字钢挑梁上的第一排大横杆距工字钢挑梁顶面100mm,大横杆置于小横杆之下,立柱的内侧,用直角扣件与立杆扣紧,采用至少6m钢管交错布置,且同一步大横杆四周要交圈封闭,大横杆在转角处、间断处最外侧扣件盖板外的伸出长度一律取100mm,用斜撑杆加固。大横杆采用对接扣件连接,其接头交错布置,不在同步同跨内;相邻接头水平距离不小于50cm,各接头距立柱距离不大于纵距的1/3(本工程取50cm),大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300(本工程不超过15cm),局部相邻节点高差不超过3cm。在外排立杆内侧除大横杆外,在两层大横杆中部设拦腰横杆。大横杆在转角处、间断处最外侧用斜撑杆加固5.3小横杆每一立杆与大横杆相交处(主节点)都必须设置一根小横杆,并采用直角扣件扣紧在大横杆上,该杆轴线偏离主节点不大于15cm。小横杆间距与立杆纵距相同,且同一竖列小横杆应位于立杆的一侧,且同一外架立面的所有小横杆应位于立杆的同一侧。且根据作业层脚手板搭设的需要,在两立柱之间等距离设置1根小横杆,最大间距不超过75cm。小横杆伸出外排大横杆边缘扣件盖板外距离统一为10cm,伸出里排大横杆距离为距结构外边缘20cm。上下层小横杆在立杆除错开布置,同层的相邻小横杆在立杆处相向布置,具体详见详图5.4纵横向扫地杆脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应用直角扣件固定在距底座上皮部不大于200mm处地立杆,扫地杆设在立杆外侧,每个主节点处设置小横杆,使扫地杆形成环形网。当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。5.5剪刀撑本工程双排悬挑脚手架采用剪刀撑与斜撑相结合的方式,随立杆、纵横向水平杆同步搭设,用通长剪刀撑沿架高连续布置。全部采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑在转角处布置,剪刀撑5跨设置一道,中间间距不大于6跨。斜杆与水平面的夹角约50°。剪刀撑的斜杆最下端扣在立杆主节点上,外伸长度100mm,其余和相遇的立杆通过旋转扣件相连。剪刀撑接长时采用3个旋转扣件连接,搭接长度1米。5.6脚手板作业层脚手板采用竹夹板,厚度5cm,宽23cm,长度3m,两端设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。在作业层下部加设一道水平兜网,随作业层上升,同时作业层不超过两层。主体结构施工时首层及施工层满铺脚手板,自下而上中间层每10米满挂一道安全平网;装饰施工时,首层及施工层满铺脚手板,自下而上中间层每10米满挂一道安全平网,同时满铺脚手板,并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在三根横向水平杆上,并在两端10cm处用直径14号镀锌钢丝箍绕2圈固定。脚手板应平铺、满铺、铺稳,接缝处设两根小横杆,各杆距离接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于10cm。拐角处两个方向的脚手板重叠放置,避免出现探头及空挡现象。脚手板探头长度宜小于或等于150mm。5.7连墙件连墙件采用刚性连接,垂直间距为3.00m,水平间距为4.5m(在各悬挑段18m以下部位选用两步三跨设置,在18以上部位选用两步两跨设置)。连墙件用φ48×3.5的钢管,其与脚手架的连接采用直角扣件,连墙件通过预先埋设的φ50穿墙套管穿过结构外墙,在结构墙体内外各用一根通长钢管锁紧,具体做法详见附图。第一道连墙件从第二根大横杆开始设置,连墙件尽量靠近主节点,偏离主节点不大于300mm。连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置,当不能水平设置时,与脚手架连接的一端应下斜连接,不得采用上斜连接。5.8防护设施脚手架满挂全封闭密目安全网,密目网采用1.8m×6.0m规格,用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.2m,并在作业层下部挂一道水平兜网,在架内高度3.0m左右设首层平网,往上每隔6步设隔层安全平网,施工层随层设网。平网规格为1m×6.0m。作业层脚手架立杆底部侧面设18cm高的挡脚板。5.9脚手架与施工电梯相连的构造本悬挑脚手架搭设完毕距离塔吊约有2米的距离,不和塔吊等相连,塔吊附着杆件如果有影响时单独做施工方案修改或补充。施工电梯安装时考虑外悬挑架,使施工电梯吊笼距离外架外侧300mm以上,施工电梯吊笼出入口避开外架立杆。施工电梯安装完毕后,如果有大横杆处于通道范围,先在洞口上下另加大横杆,长度为洞口外至少一跨,然后再拆除大横杆,拦腰横杆在洞口范围内拆除或换掉。施工电梯的附着与防护单独的系统和主体结构相连。5.10楼层卸料平台楼层卸料平台通过外悬挑脚手架时只拆除相应部位的安全网和拦腰横杆,不拆除其他任何外架杆件。卸料平台的任何着力点不和悬挑外架相连,卸料平台拆除后立即恢复悬挑架的拦腰横杆和安全网。如图所示:5.11脚手架出入口构造出入口设在5-6/A轴外,大小为4.5m*4.0m(宽*高)。出入口再搭设3.0m*4.5m*4.5m(长*宽*高)的防护棚,上铺50mm厚的双层脚手架。在出入口两侧的内、外排立杆处分别增设一根立杆,并高于门洞口2步,立杆用短管斜撑相互联系,上方悬空立杆处增加一根斜杆,斜杆与各主节点相交处用旋转扣件固定,洞口上方增设两道横向支撑,应伸出斜腹杆的端部,以保证立柱悬空处的整体性,门洞两侧分别增加两根斜腹杆,并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上,旋转扣件中心线至主节点的距离在15cm以内。当斜腹杆在一跨内跨越两个步距时,应在相交的大模杆处增设一根小横杆,将斜腹杆固定在其介出端上,斜腹杆采用通长杆件,接长采用对接扣件。出入口具体做法详见附图。施工电梯出口处设置4.5m*3.6m*6m(长*宽*高)出人口,顶部铺50mm厚的双层脚手板,具体做法详见附图-14:施工电梯与外脚手架关系图六、安全防护措施6.1电梯井洞口防护措施电梯井口设置1.5m高的自闭式防护门,用φ12的螺纹钢筋,按照水平间距15cm,竖向间距10cm焊制而成,并在防护门上刷红油漆、挂牌。电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用φ25螺纹钢筋、钢管及木板搭设的平台,中间层用钢筋框支托安全网一道,安全网间距不大于10米,网上及平台上均不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。6.2结构临边防护措施在结构出入阳台的门窗洞口处设置封闭式防护栏杆,使用材料采用φ48×3.5钢管。其高度不低于1.2m,立杆间距不大于1.5m,竖向每隔0.6m设一道通长大横杆,每隔一根立杆设一道三脚架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌;护身栏杆满挂密目安全网,白天设警示牌、夜间设红色标志灯。6.3楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护,架子立管从楼梯井内搭设,侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏,侧边底部设18cm高的挡脚板。6.4防雷避电措施本工程脚手架接地、避雷措施执行《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46-2005)标准。采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。设置4根避雷针,避雷针采用φ12镀锌钢筋制作,高度1.5m,设置在脚手架四角立杆上,并将所有最上层的大横杆全部连通,形成逼雷网络。接地线采用40×4的镀锌扁钢,将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠,与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接,螺钉加弹簧垫圈以防止松动,并保证接触面积不小于10mm2,并将表面的油漆及氧化层清除干净,露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个(设置由项目材料设备部完成),位置尽量避免人员经常走动的地方,以避免跨步电压的:,防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接,焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻,要求冲击电阻不大于10Ω,同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m,以避免发生击穿事故。七、脚手架的搭设及拆除施工工艺7.1、悬挑式脚手架搭设顺序悬挑脚手架的搭设顺序为:埋设地锚→穿插槽钢挑梁→纵向大横杆→立杆→横向小横杆→大横杆(栅格)→设置拉索(与钢梁连接)→剪刀撑→铺脚手板→搭防护栏杆→绑扎安全网→??→四层设连墙杆→??7.2、施工工艺1)型钢悬挑梁的预埋在施工四层、十二层楼面结构时,在楼层正对脚手架立杆处设置两道预埋,一道设置在离外墙面0.20m处,另一道设置在离外墙面1.1m处,间距1500mm。预埋材料采用直径为φ20mm的圆钢环,地锚每端锚固于混凝土内长度不小于400mm。如板内无上皮筋处应加设附加钢筋,防止板面裂缝,且锚固筋应锚在底筋下部(板底位置处)。转角处槽钢悬挑梁总长应为4.3m,挑长1.3/sin45o=1.8m。见附图悬挑梁因其需承受脚手架荷载,在脚手架施工过程中是不得拆除的,如遇剪力墙与砖墙时,为留置悬挑梁,需在剪力墙或砖墙处预留出悬挑梁的位置,可采用预留木盒或包裹杂物的方法,如采用包裹杂物宜采用袋状物,包裹强度以悬挑梁能取出为标准。将挑梁固定在套环中,外伸的长度一致。然后将内排套环锚固筋焊接在钢挑梁上,焊缝长度10cm。靠建筑物边的套环锚固筋与钢挑梁之间的空隙采用双向大头木楔砸紧,用钉子钉牢。2)安装大横杆:将大大横杆摆放在在钢挑梁的短短钢筋内侧。大横杆的接长采用对接扣件,具体要求见上述构造措施。3)立杆与型钢的连接接立杆与型钢的连接接采用如下做做法:在型钢钢上立杆固定定的相应位置置预先立焊焊焊接短Ф18钢筋150mmm长(现场场拉通线焊接接)。立杆竖竖向落在Ф18上,使钢筋筋穿在钢管内内部。然后提提起大横杆离离开型钢1000mm,将大横杆与与立杆通过直直角扣件逐个个节点固定。立杆的长度和连接具体要求见上述构造措施。4)在每个大横杆与立立杆的节点处处安放小横杆杆,小横杆与与大横杆采用用扣件连接固固定,小横杆杆外伸长度2200mm。5)在外排立杆内侧侧距离大横杆杆0.75米处搭设拦腰腰横杆。6)按照上述要求搭设设第二排大横横杆和小横杆杆。连墙杆设设在第二步架架处,水平间间距45000mm,采用用刚性连接。施施工时穿墙留留洞采用PVC套管,套管管管径以能通通过脚手架钢钢管为宜。连连墙钢管穿过过墙后在墙柱柱内外分别用用0.5米以上钢管固固定。架子拆拆除后,穿墙墙孔采用与相相临部位同强强度等级同配配比的混凝土土填满捣实,有有保温层的部部位采用与相相邻部位相同同材料的保温温板后粘法固固定,接缝处处用专用发泡泡胶封堵。7)安装钢丝绳拉索::钢丝绳拉索索下端与工字字钢端部提前前钻好的圆孔孔相连,上端端通过钢筋砼砼墙柱上的对对拉螺栓孔和和预埋Ф16钢筋吊环相相连。钢丝绳绳通过三个与与之相匹配的的绳扣固定,三三个绳扣间距距分别为1000mm,紧固时通过过花篮螺栓或或倒链紧固,钢钢丝绳的固定定使用符合技技术规程的要要求。8)当外架搭设高度超超过6米时开始要搭搭设剪刀撑,搭设剪刀撑时两个人同时合作,上下一起固定。9)安全防护设施:外外架上的安全全立网随外架架每搭设一步步就要挂一步步,挂安全网网时要采用专专用安全网绳绳逐孔绑扎。施工层满铺竹夹板,并挂设安全平网,10米挂一道安全平网。施工层要安放挡脚板,采用14#镀锌铁丝绑扎固定。10)外架卸载:为了了确保悬挑双双排外脚手架架的安全,在在八层和十六层设置钢丝丝绳拉结的软软卸荷做法。具具体做法为::在+28.7550m和+59.950m标高处外外架的外排所所有立杆的主主节点采用φ9.3(6×19)钢丝绳捆捆绑用三个绳绳扣紧固后向向上约60度拉结在墙墙柱梁等对拉拉螺栓孔内,内内侧用钢管和和绳扣锁死。没没有墙柱的地地方应加大角角度拉结在九九层(十七层)地面的的锚固筋(φ12)上。7.3落地式脚手手架搭设施工工工艺7.3.1搭设顺顺序落地式双排脚手架架的搭设顺序序为:场地平平整、夯实→定位设置通通长脚手板、钢钢底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小模杆(栅栅格)→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→搭防护栏杆→绑扎安全网网……7.3.2施工工工艺定位定距:根据构构造要求在建建筑物四角用用尺量出内、外外立杆距墙距距离,并做好好标记,用钢钢卷尺拉直,分分出立杆位置置,并用白灰灰点出立杆标标记。垫板准准确放在定位位线上,垫板板必须铺放平平稳,不得悬悬空。在搭设首层脚手架架的过程中,沿沿四周每框架架格内设一道道斜支撑,拐拐角处双向增增设,待该部部位脚手架与与主体结构的的连墙件可靠靠拉结后方可可拆除。当脚脚手架操作层层高出连墙件件两步时,应应采取临时稳稳定措施,直直至连墙件搭搭设完毕后方方可拆除。双排架宜先立里排排立杆,后立立外排立杆,每每排立杆宜先先立两头,再再立中间的一一根,互相看看齐后再立中中间部分各立立杆。双排架架内、外排两两杆的连线要要与墙面垂直直。立杆接长长时,应先立立外排,后立立内排。其余组件的搭设要要求详见构造造要求。转料平台施工工艺艺具体做法详见转料料平台施工方方案。7.4脚手架的拆除施工工工艺悬挑脚手架的拆除除也遵循先搭搭的后拆、后后搭的先拆的的原则,拆除除作业应按确确定的程序进进行拆除:安安全网→挡脚板及脚脚手板→防护栏杆→剪刀撑→斜撑杆→小横杆→大横杆→立杆。不准分立面拆除或或在上下两步步同时拆除,做做到一步一清清,一杆一清清。拆立杆时,要先抱抱住立杆再拆拆开最后两个个扣件。拆除除大横杆、斜斜撑、剪刀撑撑时,应先拆拆中间扣件,然然后托住中间间,再解端头头扣件。所有有连墙杆必须须随脚手架拆拆除同步下降降,严禁先将将连墙件整层层或数层拆除除后再拆脚手手架,分段拆拆除高差不应应大于两步,如如高差大于两两步,应增设设连墙件加固固。拆除后架体的稳定定性不被破坏坏,如附墙杆杆被拆除前,应应加设临时支支撑防止变形形,拆除各标标准节时,应应防止失稳。当当脚手架拆至至下部最后一一根长钢管的的高度时,应应先在适当位位置搭临时拉拉结加固,后后拆除连墙件件。脚手架的拆除应该该注意的事项项:⑴拆除脚手架时,应应按照预定的的方案进行。⑵拆除作业必须由上上而下逐层进进行,严禁上上下同时作业业;⑶连墙件必须随脚手手架逐层拆除除,严禁先将将连墙件整层层或数层拆除除后再拆脚手手架;分段拆拆除高差不应应大于2步,如高差差大于2步,应增设设连墙杆加固固;⑷当脚手架拆至下部部最后一根长长立杆的高度度(约6.55m)时,应应先在适当位位置搭设临时时抛撑加固后后,再拆除连连墙件;当搭搭设架体或拆拆除架体时,在在没有连墙件件稳定架体时时,设置临时时连墙拉结,保保证架体稳定定不倾翻。⑸当脚手架采取分段段、分立面拆拆除时,对不不拆除的脚手手架两端应采采取如下规定定设置连墙件件和横向斜撑撑加固;两端端必须设置连连墙件,连墙墙件的垂直距距离不应大于于建筑物的层层高,并不应应大于4m(2步)。横向斜撑撑在同一节间间,由底至顶顶层呈之字型型连续布置,中中间每隔6跨设置一道道。⑹卸料时各配件严禁禁抛掷至地面面。八、劳动力、周转材材料及机具配配备8.1劳动力配配备
序号工种人数负责项目1架子工20负责架子搭设及拆拆除2测量放线工2负责脚手架垂直度度控制3杂工8负责材料运转8.2材料配备
序号名称规格备注1钢管Φ48×3.5mmm材料必需符合相关关标准及规范范要求2竹脚手板50mm×350mmm×2400mmm4密目安全网1.5m×6.00m5水平安全网/6直角扣件/7旋转扣件/对接扣件/8.3机具配备
序号名称备注1架子扳手架子工搭设和拆除除架子用2力矩扳手检查架子扣件拧紧紧力矩是否达达到要求九、质量保证措施9.1构配件允许许偏差
序号项目允许偏差Δ(mm)示意图检查工具1外径48mm壁厚3.5mm-0.3-0.3/游标卡尺2钢管两端面切斜偏偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深深度≤0.50游标卡尺4立杆钢管弯曲3m<L≤4m4m≤L≤6.55m≤12≤20钢板尺5水平杆、斜杆的钢钢管弯曲L≤6.5m≤309.2脚手架搭设设允许偏差及及检验方法序号项目允许偏差Δ(mm)检查方法与工具1搭设中偏差高度::(m)H=2H=10H=20±7±50±1002间距步距±20钢卷尺纵距±50横距±203纵向水平杆高差一根杆的两端±20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差±104小横杆外伸长度-50钢板尺9.3扣件拧紧抽抽样检查数目目及质量判定定标准
序号检查项目抽检数(个)允许不格数(个)1连接立杆与纵(横横)向水平杆杆或剪刀撑的的扣件;接长长立杆、纵向向水平杆或剪剪刀撑的扣件件5052连接横向水平杆与与纵向水平杆杆的扣件(非非主节点处)50109.4、质量保证措措施⑴脚手架必须配合施施工进度搭设设,一次搭设设高度不应超超过相邻连墙墙件以上二步步。⑵每搭完一步脚手架架后,应按规规定校正步距距、纵距、横横距及立杆的的垂直度。⑶底座应准确的放在在焊在型钢上的钢筋筋上。⑷立杆搭设应符合下下列规定:①相邻立杆的对接扣扣件不得在同同一高度内,立立杆上的对接接扣件应交错错布置:两根根相邻立杆的的接头不应设设置在同步内内,同步内隔隔一根立杆的的两个相隔接接头在高度方方向错开的距距离不小于5500mm;;各接头中心心至主节点的的距离不宜大大与步距的1/3。②当搭至有连墙件的的构造点时,在在搭设完该处处的立杆、纵纵向水平杆、横横向水平杆后后,应立即设设置连墙件。③顶层立杆的搭接长长度不应小于于1m,应采用不少少于2个旋转扣件件固定,端部部扣件盖板的的边缘至杆端端距离不应少少于100mmm。立杆顶顶端宜高出女女儿墙上皮11m,高出檐檐口上皮1..5m。⑸纵向水平杆搭设应应符合下列规规定:①纵向水平杆宜设设设置在立杆内内侧,其长度度不宜小于3跨。②纵向水平杆接长宜宜采用对接扣扣件连接,也也可采用搭接接。⑹脚手架必须设置纵纵、横向扫地地杆。纵向扫扫地杆应采用用直角扣件固固定在底座上上皮不大于2200mm处的立杆上上。横向扫地地杆亦应采用用直角扣件固固定在紧靠纵纵向扫地杆下下方的立杆上上。当立杆基基础不在同一一高度上时,必必须将高处的的纵向扫地杆杆向低处延长长两跨与立杆杆固定,高低低差不应大于于1m。⑺连墙件、剪刀撑、横横向支撑的设设置符合下列列规定:①本工程连墙件每33m×4.5m(3m×3m)设一根。②连墙件宜靠近主节节点设置,偏偏离主节点的的距离不应大大于300mmm;连墙件件应从第一步步纵向水平杆杆处开始设置置;宜优先采采用菱形布置置,也可采用用方形、矩形形布置;一字字型、开口型型脚手架的两两端必须设置置连墙件,连连墙件的垂直直距离不应大大于建筑物的的层高,并不不应大于4mm。③当脚手架下部暂不不能设连墙杆杆时可搭设抛抛撑。抛撑应应采用通长杆杆件与脚手架架可靠连接,与与地面的倾角角应在45°—60°之间;连接接点中心至主主节点的距离离不应大于3300mm。抛抛撑应在连墙墙件搭设后拆拆除。当搭设设架体或拆除除架体时,在在没有连墙件件稳定架体时时,设置临时时连墙拉结,保保证架体稳定定不倾翻。④当脚手架施工操作作层高出连墙墙件二步时,应应采取临时稳稳定措施,直直到上一层连连墙件搭设完完后方可根据据情况拆除。⑤每道剪刀撑宽度不不应小于4跨,且不应应小于6m,斜杆与与地面的倾角角宜在45°—60°之间;剪刀撑跨越立杆的的最多根数剪刀撑斜杆与地面面的倾角(a)45°50°60°剪刀撑跨越立杆的的最多根数((n)765⑥本工程悬挑脚手架架分段搭设高度度24m以上,在外侧侧立面上连续续设置剪刀撑撑,并应由底底至顶连续设设置⑦剪刀撑斜杆的接长长宜采用搭接接,搭接长度度为1m,应采用不少少于3个旋转扣件件固定。⑧剪刀撑应随立杆、纵纵向和横向水水平杆等同步步搭设。⑨剪刀撑斜杆应用旋旋转扣件固定定在与之相交交的横向水平平杆的伸出端端或立杆上,旋旋转扣件中心心线至主节点点的距离应为为150mmm。⑻扣件安装符合下列列规定:①扣件规格必须与钢钢管外径相同同;②螺栓拧紧扭力矩不不应小于40N.mm,且不应大于65N.m;③在主节点处固定横横向水平杆、纵纵向水平杆、剪剪刀撑等用的的直角扣件、旋旋转扣件的中中心点的相互互距离不应大大于150mmm;④对接扣件开口应朝朝上或朝内;;⑤各杆件端头伸出扣扣件盖板边缘缘的长度应为为200mmm,剪刀撑杆杆件端头伸出出扣件盖板边边缘的长度应应为100mmm。⑼作业层、斜道的栏栏杆和挡脚板板的搭设应符符合下列规定定:①栏杆和挡脚板均应应搭设在外立立杆的内侧;;②上栏杆上皮高度应应为1.2mm;③挡脚板高度不应小小于180mmm;④中栏杆应居中设置置。⑽脚手板的铺设应符符合下列规定定:①脚手板应铺满、铺铺稳,离开墙墙面120—150mmm;②竹笆脚手板应按其其主竹筋垂直直于纵向水平平杆铺设,且且采用对接平平铺四个角应应用直径1..2mm的镀锌钢丝丝固定在纵向向水平杆上。③作业层端部脚手板板探头长度宜宜小于或等于于150mmm,其板长两两端均应支承承杆可靠地固固定,脚手板板两端10cmm处用直径14号镀锌钢丝丝箍绕2圈固定。④在拐脚、斜道平台台处的脚手板板,应与横向向水平杆可靠靠连接,防止止滑动;⑤自顶层作业层的脚脚手板往下计计,宜每隔112m满铺一层脚脚手板。十、安全技术措施⑴搭设脚手架人员必必须是经过考考核合格的专专业架子工,持证上岗,上岗人员必须定期体检,合格者方可上岗。⑵搭设脚手架人员必必须戴安全帽帽,系安全带带,穿防滑鞋鞋。⑶脚手架的构件质量量与搭设质量量应按规范进进行检查验收收,合格后方方可准许使用用。⑷作业层上的施工荷荷载应符合要要求,不得超超载,不得将将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂砂浆的输送泵泵等固定在脚脚手架上,严严禁悬挂起重重设备。⑸当有六级及六级以以上大风和雾雾雨雪天气时时应停止脚手手架搭设与拆拆除作业。雨雨雪后上架作作业应有防滑滑措施,并应应扫除积雪。⑹脚手架的安全检查查与维护应按按规范规定进进行,安全网网应按有关规规定搭设或拆拆除。⑺在脚手架使用期间间,严禁拆除除下列杆件::①主节点处的纵.横横向水平杆,纵纵横向扫地杆杆。②连墙件。⑻临街搭设脚手架时时,外侧应有有防止坠物伤伤人的防护措措施。⑼在脚手架上进行电电气焊作业时时,必须有防防火措施和专专人看守。⑽工地临时用电线路路的架设及脚脚手架接地..避雷措施等等,应按规定定设置。⑾搭拆脚手架时财面面应设围护栏栏和警戒标志志,并有专人人看守,严禁禁非操作人员员入内。焊接φ20圆钢φ18钢筋焊接在型钢上钢丝绳建筑物边线四层和十二层AB十一、附图焊接φ20圆钢φ18钢筋焊接在型钢上钢丝绳建筑物边线四层和十二层AB悬挑外架工字钢及及预埋锚拉环环示意图悬挑外架剖面图连墙件设置钢管固定件件设置钢管固定件及工字字钢锚固设置置工字钢锚固设置外架连墙杆拉设型钢悬挑脚阳角加加强措施二次悬挑剖剖面图洞口楼层加强钢管洞口楼层加强钢管施工电梯洞口外架平面布置图悬挑外架北立面图图悬挑外架南立面图图悬挑外架东、西立立面图十二、型钢悬挑脚脚手架计算书书型钢悬挑扣件式钢钢管脚手架的的计算依据《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》(JGJ1330-20001)、《建筑结构荷载规规范》(GB500009-22001)、《钢钢结构设计规规范》(GB500017-22003)等等规范编制。12.1参数信息息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高高度为322米,立杆杆采用单立杆杆;搭设尺寸为:立杆杆的纵距为1.5米,立立杆的横距为为0.8米,立立杆的步距为为1.8米;;内排架距离墙长度度为0.300米;小横杆在上,搭接接在大横杆上上的小横杆根根数为2根;脚手架沿墙纵向长长度为500米;采用的钢管类型为为Φ48×3..0;横杆与立杆连接方方式为单扣件件;取扣件抗抗滑承载力系系数0.880;连墙件布置取两步步三跨,竖向向间距3..6米,水水平间距4..5米,采采用扣件连接接;连墙件连接方式为为双扣件连接接;2.活荷载参数施工均布荷载(kkN/m2):3.0000;脚手手架用途:结构脚手架架;同时施工层数:22层;3.风荷载参数本工程地处河南省省许昌市,查查荷载规范基基本风压为00.390,风风荷载高度变变化系数μz为1.5600,风荷载体体型系数μs为0.5566;计算中考虑风荷载载作用;4.静荷载参数每米立杆承受的结结构自重荷载载标准值(kN/m2):0.11248;脚手板自重标准值值(kN/m2):0.3300;栏杆杆挡脚板自重重标准值(kN/m)):0.1550;安全设施与安全网网自重标准值值(kN/m2):0.0005;脚手手板铺设层数数:4层;脚手板类别:竹笆笆片脚手板;;栏杆挡板类类别:栏杆、竹笆笆片脚手板挡挡板;5.水平悬挑支撑撑梁悬挑水平钢梁采用用14号工字钢钢,其中建筑筑物外悬挑段段长度1.22米,建筑物物内锚固段长长度1.88米。与楼板连接的螺栓栓直径(mm):220.00;;楼板混凝土标号::C30;6.拉绳与支杆参参数支撑数量为:1;;钢丝绳安全系数为为:3.5000;钢丝绳与墙距离为为(m):3..000;悬挑水平钢梁采用用钢丝绳与建建筑物拉结,最最里面面钢丝丝绳距离建筑筑物1.11m。12.2小横杆的的计算:小横杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算,小小横杆在大横横杆的上面。按照小横杆上面的的脚手板和活活荷载作为均均布荷载计算算小横杆的最最大弯矩和变变形。1.均布荷载值计计算小横杆的自重标准准值:P1=0.0033kNN/m;脚手板的荷载标准准值:P2=0.33×1.5/33=0.155kN/mm;活荷载标准值:Q=3×1.5/33=1.5kN/m;;荷载的计算值:q=1.22×0.0333+1.2××0.15++1.4×1.5==2.322kN/mm;小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的弯矩,计算公式如下:最大弯矩Mqmmax=22.32×0.82/8=0.1866kN.mm;最大应力计算值σσ=Mqmmax/W=41.3336N//mm2;小横杆的最大弯曲曲应力σ=41..336NN/mm2小于小横杆杆的抗压强度度设计值[[f]=2005N/mmm2,满足要求求!3.挠度计算:最大挠度考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的挠度荷载标准值q=00.033++0.15++1.5==1.6883kN//m;最大挠度V==5.0××1.6833×8004/(3844×2.06×105×1078000)=0..404mmm;小横杆的最大挠度度0.4004mm小于小横杆杆的最大容许许挠度8000/1150=5..333与与10mmm,满足要求求!12.3大横杆的的计算:大横杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算,小横杆杆在大横杆的的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准准值:P1=0.0033×0.8=00.027kN;脚手板的荷载标准准值:P2=0.33×0.8×1.5/33=0.122kN;活荷载标准值:Q=3××0.8×1.5/33=1.2kN;荷载的设计值:P=(1..2×0.0277+1.2××0.12++1.4×1.2)//2=0.9928kNN;大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大大横杆自重均均布荷载与小小横杆传递荷荷载的设计值值最不利分配配的弯矩和。均布荷载最大弯矩矩计算:M1maxx=0.088×0.0333×1.5×1.5=00.006kN.m;;集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:集中荷载最大弯矩矩计算:M2maxx=0.2667×0.9288×1.5=0.3722kN.mm;M=M1maax+MM2max==0.0006+0.3372=0..378kkN.m最大应力计算值σσ=0..378×1106/44900=84.1109N//mm2;大横杆的最大应力力计算值σ=844.109N/mm22小于大横杆杆的抗压强度度设计值[[f]=2005N/mmm2,满足要求求!3.挠度验算最大挠度考虑为大大横杆自重均均布荷载与小小横杆传递荷荷载的设计值值最不利分配配的挠度和,,单位:mm均布荷载最大挠度度计算公式如如下:大横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度:Vmax=0.6677×0.0333×15004/(1000×2.06×105×1078000)=0.0511mm;集中荷载最大挠度度计算公式如如下:集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度:小横杆传递荷载P=(0.0277+0.122+1.2)/2=0..673kNNV=1.8833×0.6733×15003/(1100×2.06×105×1078000)=1.9277mm;最大挠度和:V==Vmaxx+Vpmmax=0.0511+1.9227=1.9978mmm;大横杆的最大挠度度1.9778mm小于大横杆杆的最大容许许挠度15500/150=110与10mmm,满足要求求!12.4扣件抗滑滑力的计算::按规范表,直角、旋旋转单扣件承承载力取值为为8.00kkN,按照扣扣件抗滑承载载力系数0..80,该工工程实际的旋旋转单扣件承承载力取值为为6.40kkN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时,扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):R≤≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承载力设计计值,取6.40kN;R--纵向或或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值;小横杆的自重标准准值:P1=0..033×0.8×2/2=00.027kN;大横杆的自重标准准值:P2=0..033×1.5=00.05kkN;脚手板的自重标准准值:P3=0..3×0.8×1.5/22=0.188kN;活荷载标准值:Q=33×0.8×1.5//2=11.8kNN;荷载的设计值:R=1.22×(0.0277+0.055+0.188)+1.44×1.8=22.828kN;R<6.400kN,单单扣件抗滑承承载力的设计计计算满足要要求!12.5脚手架立立杆荷载的计计算:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静静荷载标准值值包括以下内内容:(1)每米立杆承受受的结构自重重标准值(kN),为0.12248NG1=[0.12248+(00.80×2/2)×0.0333/1.800]×32.000=4..467;(2)脚手板的自重重标准值(kN/m2);采用竹笆笆片脚手板,标标准值为0..3NG2=00.3×4×1.5×(0.8+00.3)/22=0..99kNN;(3)栏杆与挡脚手手板自重标准准值(kN/m));采用栏杆杆、竹笆片脚脚手板挡板,标标准值为0..15NG3=0.15××4×1.5/22=0..45kNN;(4)吊挂的安全设设施荷载,包包括安全网((kN/m2);0.0055NG4=0.0055×1.5×32=0.24kN;经计算得到,静荷荷载标准值NG=NG1+NGG2+NG3+NG4=66.147kN;活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和,内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的11/2取值。经计算得到,活荷荷载标准值NQ=3××0.8×1.5×2/2==3.6kN;风荷载标准值按照照以下公式计计算其中Wo基本风风压(kN/m2),按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用:Wo==0.399kN/mm2;Uz风荷载载高度变化系系数,按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用:Uz=1.56;Us风荷载载体型系数::取值为0..556;经计算得到,风荷荷载标准值Wk=0.7××0.39×1.56×0.5566=0..237kkN/m2;不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=11.2NG+1.4NNQ=1.22×6.1477+1.44×3.6=12.4117kN;;考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值为为N=11.2NGG+0.855×1.4NQ=1..2×6.1477+0.885×1.4×3.6=11.6661kN;;风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW为Mw=00.85××1.4WkLah2/10==0.8500×1.4×0.2377×1.5×1..82/10=0.1137kNN.m;12.6立杆的稳稳定性计算::不考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式为为:立杆的轴向压力设设计值:N=12..417kkN;计算立杆的截面回回转半径:ii=1..59cmm;计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表得:k=1.1555;当验算算杆件长细比比时,取块11.0;计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得::μ=1..5;计算长度,由公公式lo=k×μ×h确定::l0=3..118mm;长细比Lo/ii=1996;轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的计算算结果查表得得到:φ=0.1188;立杆净截面面积::A=4.24cm2;立杆净截面模量((抵抗矩):W=44.49ccm3;钢管立杆抗压强度度设计值:[[f]=2205N//mm2;σ=124177/(0.1188×4224)=1555.7699N/mmm2;立杆稳定性计算σσ=1555.7699N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2,满足要求求!考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式立杆的轴心压力设设计值:N=11..661kkN;计算立杆的截面回回转半径:ii=1..59cmm;计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表得:k==1.1555;计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得::μ=1..5;计算长度,由公公式l0=kuuh确定::l0=3..118mm;长细比:L0//i=1196;轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的结果果查表得到::φ=0.1188立杆净截面面积::A=4.24cm2;立杆净截面模量((抵抗矩):W=44.49ccm3;钢管立杆抗压强度度设计值:[[f]=2205N//mm2;σ=116600.64/((0.1888×424))+1369944.7112/44990=1176.7885N/mmm2;立杆稳定性计算σσ=1776.7855N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2,满足要求求!12.7连墙件的的计算:连墙件的轴向力设设计值应按照照下式计算::Nll=Nlww+N0风荷载标准值WWk=0..237kkN/m2;每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积AAw=166.2m22;按《规范》条连墙墙件约束脚手手架平面外变变形所产生的的轴向力(kN),N0=5.0000kNN;风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN),按照照下式计算::Nlw=1.44×Wk×Aw=5..37kNN;连墙件的轴向力设设计值Nl=Nlww+N0=10..37kNN;连墙件承载力设计计值按下式计计算:Nf=φ·A·[ff]其中φ--轴轴心受压立杆杆的稳定系数数;由长细比l0//i=3300/155.9的结果果查表得到φφ=0.9449,l为内排架距距离墙的长度度;又:A=4..24cmm2;[f]=2205N//mm2;连墙件轴向承载力力设计值为Nf=0..949×4.24×10-4×205×103=822.487kN;Nl=10.377<Nff=822.487,,连墙件的设设计计算满足足要求!连墙件采用双扣件件与墙体连接接。由以上计算得到Nl=100.37小于于双扣件的抗抗滑力122.8kNN,满足要求求!连墙件扣件连接示示意图12.8悬挑梁的的受力计算::悬挑脚手架的水平平钢梁按照带带悬臂的连续续梁计算。悬臂部分受脚手架架荷载N的作用,里里端B为与楼板的的锚固点,AA为墙支点。本方案中,脚手架架排距为8000mm,内内排脚手架距距离墙体3000mm,支支拉斜杆的支支点距离墙体体为11000mm,水平支撑梁的截面面惯性矩I=7122cm4,截面抵抗抗矩W=102ccm3,截面积A=21..5cm22。受脚手架集中荷载载N=1..2×6.1477+1.44×3.6==12.4417kNN;水平钢梁自重荷载载q=1..2×21.5×0.00001×78.5=0.2203kNN/m;悬挑脚手架示意图图悬挑脚手架计算简简图经过连续梁的计算算得到悬挑脚手架支撑梁梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁梁变形图(mm)悬挑脚手架支撑梁梁弯矩图(kN.m))各支座对支撑梁的的支撑反力由由左至右分别别为R[1]=115.0711kN;R[2]=110.7144kN;R[3]=--0.3455kN。最大弯矩Mmaax=2..042kkN.m;最大应力σ=MM/1.055W+N/AA=2.0042×1006/(11.05××1020000)+0××103/21150=19.077N/mmm2;水平支撑梁的最大大应力计算值值19.007N/mmm2小于水平支支撑梁的抗压压强度设计值值215N/mm22,满足要求。12.9悬挑梁的的整体稳定性性计算:水平钢梁采用144号工字钢,计算公式如如下其中φb--均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数,按照下式式计算:φb=570××9.1×880×2335/((11000×140××235)=2.669由于φb大于0..6,查《钢钢结构设计规规范》(GB500017-20003)附表表B,得到φb值为0.9665。经过计算得到最大大应力σ=2..042×1106/(00.965××1020000)=20.7442N/mmm2;水平钢梁的稳定性性计算σ=200.742小于[f]]=2115N/mmm2,满足要求求!12.10拉绳的的受力计算::水平钢梁的轴力RRAH和拉钢绳绳的轴力RUi按照下面面计算其中RUicossθi为钢绳的拉拉力对水平杆杆产生的轴压压力。各支点的支撑力RCi=RUiisinθi按照以上公式计算算得到由左至至右各钢绳拉拉力分别为::RU1=16.0553kN;;12.11拉绳的的强度计算::钢丝拉绳(支杆))的内力计算算:钢丝拉绳(斜拉杆杆)的轴力RU均取最大值值进行计算,为为RU=16.053kN如果上面采用钢丝丝绳,钢丝绳绳的容许拉力力按照下式计计算:其中[Fg]钢丝绳的的容许拉力((kN);Fg--钢丝丝绳的钢丝破破断拉力总和和(kN),计算中可以近似计计算Fg=0.5dd2,d为钢丝绳直直径(mm);α--钢丝绳之间间的荷载不均均匀系数,对对6×19、6×37、6×61钢丝绳分分别取0.885、0.82和0.8;K--钢丝丝绳使用安全全系数。计算中[Fg]取取16.0553kN,α=0.822,K=3.55,得到:经计算,钢丝绳最最小直径必须须大于12mmm才能满足足要求!钢丝拉绳(斜拉杆杆)的拉环强度度计算钢丝拉绳(斜拉杆杆)的轴力RU的最大值进进行计算作为为拉环的拉力力N,为N=RU=16..053kNN钢丝拉绳(斜拉杆杆)的拉环的强强度计算公式式为其中[f]为为拉环受力的的单肢抗剪强强度,取[ff]=1125N/mmm2;所需要的钢丝拉绳绳(斜拉杆)的拉环最小小直径D==(16055.258××4/3.1142×125)1/2=113mm;12.12锚固段段与楼板连接接的计算:1.水平钢梁与楼楼板压点如果果采用钢筋拉拉环,拉环强强度计算如下下:水平钢梁与楼板压压点的拉环受受力R=00.345kN;水平钢梁与楼板压压点的拉环强强度计算公式式为:其中[f]为为拉环钢筋抗抗拉强度,按按照《混凝土土结构设计规规范》条[f]==50N//mm2;所需要的水平钢梁梁与楼板压点点的拉环最小小直径D==[345..389×4/(3..142×50×2)]1//2=2..097mmm;水平钢梁与楼板压压点的拉环一一定要压在楼楼板下层钢筋筋下面,并要要保证两侧330cm以上上搭接长度。2.水平钢梁与楼楼板压点如果果采用螺栓,螺螺栓粘结力锚锚固强度计算算如下:锚固深度计算公式式:其中N--锚固力,即即作用于楼板板螺栓的轴向向拉力,N=0.3345kN;;d楼板螺螺栓的直径,d=20mm;[fbb]--楼板螺栓与与混凝土的容容许粘接强度度,计算中取取1.43NN/mm2;[f]]--钢材材强度设计值值,取215N//mm2;h楼板螺螺栓在混凝土土楼板内的锚锚固深度,经经过计算得到到h要大于于345.3389/(33.142××20×1.43))=3.8444mm。螺栓所能承受的最最大拉力FF=1/4××3.14×202×215×10-3=67..51kN螺栓的轴向拉力NN=0.3445kN小小于螺栓所能能承受的最大大拉力F==67.511kN,满足足要求!3.水平钢梁与楼楼板压点如果果采用螺栓,混混凝土局部承承压计算如下下:混凝土局部承压的的螺栓拉力要要满足公式::其中N--锚固力,即即作用于楼板板螺栓的轴向向压力,N=10..714kNN;d楼板螺螺栓的直径,d=20mm;b楼板内内的螺栓锚板板边长,b==5×d=1000mm;fccc--混凝凝土的局部挤挤压强度设计计值,计算中中取0.955fc=14.33N/mm22;经过计算得到公式式右边等于1138.511kN,大大于锚固力N=10..71kNN,楼板混混凝土局部承承压计算满足足要求!12.13脚手架架配件数量匡匡算:扣件式钢管脚手架架的杆件配备备数量需要一一定的富余量量,以适应构构架时变化需需要,因此按匡算方式来来计算;根据据脚手架立杆杆数量按以下下公式进行计计算:L--长长杆总长度((m);N1小横杆数(根);N2直角扣件数数(个);N33--对接接扣件数(个);N4旋转扣件数数(个);S--脚手板板面积(m2);n--立立杆总数(根)n=334;H搭设高度(m)H==32;h--步步距(m)h==1.8;lla--立杆纵距距(m)la=1.5;lb立杆横距(m)lb=0.8;长杆总长度(m))L==1.1××32.000×(34+1.50×34/1..80-2×1.50//1.80))=21355.47;小横杆数(根)N1==1.1××(32.000/1.880×1/2++1)××34=370;直角扣件数(个))N2=2.2×(32.000/1..80+1)×34=1405;;对接扣件数(个))N3=21355.47//6.000=3556;旋转扣件数(个))N4=0.3×2135..47/6.00=1077;脚手板面积(m22)S=1.11×(344-2)××1.500/0..80=666.00。根据以上公式计算算得长杆总长长2135..47m;小小横杆3700根;直角扣扣件14055个;对接扣扣件356个;旋旋转扣件1007个;脚手手板66.000m2。十三、悬挑卸料平平台计算书计算依据《建筑施施工安全检查查标准》(JGJ599-99)和和《钢结构设设计规范》((GB500017-20003)、《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-22001)等等规范。悬挂挂式卸料平台台的计算参照照连续梁的计计算进行。由由于卸料平台台的悬挑长度度和所受荷载载都很大,因因此必须严格格地进行设计计和验算。一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别:竹脚脚手板,脚手手板自重标准准值(kN/m2):0.35;栏杆、挡杆类别::栏杆冲压方方钢管,栏杆、挡挡板脚手板自自重标准值((kN/m2):0.11;施工人员等活荷载载(kN/m2):2.000,最大堆堆放材料荷载载(kN):110.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距距离(m):1.50,外侧钢绳绳与内侧钢绳绳之间的距离离(m):1.20;上部拉绳点与墙支支点的距离((m):3.00;钢丝绳安全系数KK:10.000,计算条件件:铰支;预埋件的直径(mmm):20.000。3.水平支撑梁主梁槽钢型号:118号槽钢槽槽口水平[;次梁槽钢型号:112.6号槽槽钢槽口水平平[;次梁槽钢距(m)):0.40,最最近次梁与墙墙的最大允许许距离(m):0.20。4.卸料平台参数数水平钢梁(主梁))的悬挑长度度(m):3.10,水平钢梁梁(主梁)的锚固长度度(m):0.80;计算宽度(m)::3.00。二、次梁的计算::次梁选择12.66号槽钢槽口口水平[,间距0.440m,其截截面特性为::面积A=15.669cm2,惯性距Ixx=391..47cm44,转动惯量量Wx=62..14cm33,回转半径径ix=4.995cm,截面尺寸:b=553.0mmm,h=1266.0mm,,t=9.00mm。1.荷载计算(1)脚手板的自重重标准值:本本例采用木脚脚手板,标准准值为0.335kN/mm2;Q1=0..35×0.400=0.114kN/mm;(2)最大的材料器器具堆放荷载载为10.000kN,转转化为线荷载载:Q2=100.00/2.50//3.000×0.400=0.553kN/mm;(3)槽钢自重荷载载Q3=0.12kkN/m;经计算得到,静荷荷载计算值q=11.2×(Q1+Q2+Q3)=11.2×(0.14++0.53++0.12))=00.95kNN;经计算得到,活荷荷载计算值P=11.4×2.000×0.400×3.000=3.336kN。2.内力计算内力按照集中荷载载P与均布荷载载q作用下的简简支梁计算,计计算简图如下下:最大弯矩M的计算算公式为:经计算得到,活荷荷载计算值M=00.95×3.002/8+3..36×。3.抗弯强度计算算其中γx--截面塑性发发展系数,取取1.05;[f]--钢钢材抗压强度度设计值,[[f]=205.000N/mmm2;经过计算得到强度度σ=3.559×1033/(1.005×62..14)=555.07NN/mm2;次梁槽钢的抗弯强强度计算σ<[ff],满足要要求!4.整体稳定性计计算其中,φb均匀弯曲曲的受弯构件件整体稳定系系数,按照下下式计算:经过计算得到φbb=570××9.00××53.000×235//(3.000×126..00×2335.0)==0.72;;由于φb大于0..6,按照下下面公式计算算:得到φb=0.6678;经过计算得到强度度σ=3.599×103/(0.6678×622.137))=85.228N/mmm2;次梁槽钢的稳定性性计算σ<[f]],满足要求求!三、主梁的计算::根据现场实际情况况和一般做法法,卸料平台台的内钢绳作作为安全储备备不参与内力力的计算。主梁选择18号槽槽钢槽口水平平[,其截面特特性为:面积A=29.229cm2,惯性距Ix==1369..90cm44,转动惯量Wxx=152..20cm33,回转半径ixx=6.844cm;截面尺寸,b=770.00mmm,h=1800.00mmm,t=10..5mm;1.荷载计算(1)栏杆与挡脚手手板自重标准准值:本例采采用栏杆冲压压方钢管,标准值为为0.11kkN/m;Q1=0.111kN/mm;(2)槽钢自重荷载载Q2=00.23kNN/m经计算得到,静荷荷载计算值q=11.2×(Q1+Q22)=11.2×(0.11++0.23))=0..40kN//m经计算得到,次梁梁集中荷载取取次梁支座力力P=(0.955×3.00++3.36))/2=3..11kN2.内力计算卸料平台的主梁按按照集中荷载载P和均布荷载载q作用下的连连续梁计算。悬挑卸料平台示意意图悬挑卸料平台水平平钢梁计算简简图经过连续梁的计算算得到:悬挑水平钢梁支撑撑梁剪力图((kN)悬挑水平钢梁支撑撑梁弯矩图((kN.m))悬挑水平钢梁支撑撑梁变形图((mm)R[1]=119.7077kN;R[2]=66.181kN。最大支座反力为;;最大弯矩;最大挠度V=11.321mmm。3.抗弯强度计算算其中x截面塑性性发展系数,取取1.05;[f]--钢钢材抗压强度度设计值,[[f]=205.000N/mmm2;经过计算得到强度度σ=5.800×106/1.055/1522200.0++5.91××103/29299.000==38.3009N/mmm2;主梁的抗弯计算强强度38..309小于于[f]=2205.000,满足要求求!4.整体稳定性计计算其中φb--均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数,按照下式式计算:经过计算得到φbb=570××10.5××70.0××235/((2500..0×1800.0×2335.0)==0.9311;由于φb大于0..6,按照下下面公式计算算:计算得到φb=00.767;;经过计算得到强度度σ=5.800×106/(0.7767×1552200..00)=449.67NN/mm2;主梁槽钢的稳定性性计算σ=49.667<[[f]=2005.00,,满足要求!四、钢丝拉绳的内内力计算:水平钢梁的轴力RRAH和拉钢钢绳的轴力RRUi按照下下面计算,其中RUicossθi为钢绳的拉拉力对水平杆杆产生的轴压压力。各支点的支撑力::RCi==RUisiinθi;根据以上公式计算算得到外钢绳绳的拉力为::RU1=20.5575kN;五、钢丝拉绳的强强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆杆)的轴力RU我们均取取最大值进行行计算,为220.5755kN;如果上面采用钢丝丝绳,钢丝绳绳的容许拉力力按照下式计计算:其中[Fg]钢丝绳的的容许拉力((kN);Fg--钢丝绳的的钢丝破断拉拉力总和(kN);计算中可以近似计计算Fg=0.5dd2,d为钢丝绳直直径(mm);α--钢丝绳之间间的荷载不均均匀系数,对对6×19、6×37、6×61钢丝绳分分别取0.885、0.82和0.8;K--钢丝丝绳使用安全全系数。计算中[Fg]取取20.5775kN,α=0.8220,K=110.0000,得到:d==19.4mmm。钢丝绳最小直径必必须大于20.000mmm才能满足足要求!六、钢丝拉绳吊环环的强度计算算:钢丝拉绳(斜拉杆杆)的轴力RU我们均取取最大值进行行计算作为吊吊环的拉力NN为:N=RU=205574.5770N。钢板处吊环强度计计算公式为::其中,[f]为为拉环钢筋抗抗拉强度,按按照《混凝土土结构设计规规范》,在物件的自重标准准值作用下,每每个吊环按22个截面计算算的。吊环的的应力不应大大于50N//mm2,[f]=500.0N/mmm2;所需要的吊环最小小直径D==[205774.6×4/(3..142×50.000×2)]1/22=22.9mmm。七、操作平台安全全要求:1.卸料平台的上上部位结点,必必须位于建筑筑物上,不得得设置在脚手手架等施工设设备上;2.斜拉杆或钢丝丝绳,构造上上宜两边各设设置前后两道道,并进行相相应的受力计计算;3.卸料平台安装装时,钢丝绳绳应采用专用用的挂钩挂牢牢,建筑物锐锐角口围系钢钢丝绳处应加加补软垫物,平台外外口应略高于于内口;4.卸料平台左右右两侧必须装装置固定的防防护栏;5.卸料平台吊装装,需要横梁梁支撑点电焊焊固定,接好好钢丝绳,经经过检验才能能松卸起重吊吊钩;6.钢丝绳与水平平钢梁的夹角角最好在455-60度;;7.卸料平台使用用时,应有专专人负责检查查,发现钢丝丝绳有锈蚀损损坏应及时调调换,焊缝脱焊应及时修修复;8.操作平台上应应显著标明容容许荷载,人人员和物料总总重量严禁超超过设计容许许荷载,配专人监督。十四、转角处挑耳部分的的钢梁验算本工程在建筑物阳阳角处即挑耳耳部分,是两两侧立杆的交交汇点,其承承受的荷载是是最大的,且且不易固定。进进行此处的计计算,不能仍仍按普通位置置设置,以免免造成一定的的安全隐患。验验算满足要求求的同时并根根据现场实际际情况采取加加强措施。所有悬挑架在此阳阳角挑耳部位位的悬挑钢梁梁在梁边缘,不不会让悬挑耳板受力,重重新选用悬挑挑最长的钢梁梁重新计算;;此项因为不改改变整体架体体的搭设和相相关荷载,因因此只用重新新计算钢梁的的力学性能,架架体的计算仍仍参照上述原原计算。B悬挑梁设计1、本工程悬挑架采用用钢丝绳张拉拉型钢悬臂式式结构,水平平悬挑型钢梁梁采用I14#钢,阳角挑耳耳板的地方钢钢梁纯悬挑长长度为1.35+0.6==1.95米,钢梁后面在楼楼面上固定长长度2米。四层(十二层)楼面上分分别在A点、B点预埋φ20的钢筋,固定定型钢梁。按照最不利利的情况在不不考虑钢丝绳绳拉结的情况况下计算该悬悬挑梁。根据《钢钢结构设计规规范》(GBB500177—2002)规规定进行下列列计算与验算算:计算模型型:按悬臂梁梁考虑⑴I14#钢截面面特性Wx=102×1103mm33,I=7114×1044mm4,自重q=0..169kNN/m,弹性性模量E=2206×103N//mm2,翼翼缘宽度b==80mm,翼缘平平均厚度δ=9.1mm,高度h=140mm。截面积A=21550mm2,⑵最大弯矩Mmax=N11×(lb+lC)+N2×lC+q(lb+lC)2×1/2=10.49×1..85+122.63×00.9+1×0.169××1.852/2=22.433KN·m⑶强度验算σ=Mmax//(γx×Wx)γx截面发发展系数,对对I形截面,查查表得:γx=11.05;Wx对对x轴的净截截面抵抗矩,查查表得:Wxx=102××103mmm3。f型钢钢的抗弯强度度设计值,QQ235钢钢,取f=2215N/mmm2。σ=22.43×1006/(1.05×1102×1003)=209N/mm2<f=215N/mm2∴安全。⑷整体稳定验算根据刚结结构设计的规规范(GBJJ17-888)的规定,轧轧制普通工字字钢受弯要考考虑整体稳定定问题。按附附录一之(二二),本悬挑挑梁跨长1.555+0.33=1.855米,按下列公公式计算整体体稳定系数ψ:ψ=(570bδ/l11h)·235/σs=[570×880×9.11/(1850×100)]×235/2215=22.452则悬挑梁弯曲应力为为:σ=Mmax//(Ψ×Wx)=20.9×1066/(2.4522×102××103)=83.5665N/mmm2<f=2155N/mm22∴安全。⑸刚度验算ω=N2lb//9EIl×[((lb2+2lCClb)3//3]1/22+5ql4/384EIN1、N2作用于水水平悬挑梁上上的内、外立立杆荷载(KKN);E弹性模模量,E=2206×103N//mm2。I钢材的的抗弯强度设设计值,Q2235钢,取取
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